前言：

TC11鈦合金的名義成分為Ti-6.5Al-3.5Mo-1.5Zr-0.25Si，是一種綜合性能良好的α+β型熱強鈦合金。 這種合金具有優異的熱強性能，主要用于制作工作溫度在500℃以下的關鍵零部件，是目前航空發動機的壓 氣機盤、葉片及武器裝備上應用最廣泛的鈦合金之一［1］。本文主要針對大規格鈦合金TC11環件的組織 均勻性差、力學性能匹配差等問題，通過不同變形鍛造工藝對比，研究其對室溫力學性能、顯微組織的影響 。制定合理可行的工藝方案，從而最終獲得各個部位組織均勻一致、力學性能完全符合標準及用戶使用要求 的Φ640*420*45mm 大規格鈦合金TC11鈦環。

1、試驗材料及實驗方法

1.1 試驗材料

試驗材料選用攀鋼集團攀枝花鈦材有限公司的優質細顆粒海綿鈦及合金原材料，真空等離子焊接的自耗 電極采用三次真空自耗電弧爐熔煉，熔煉鑄錠尺寸為Φ750mm，試驗材料的化學成分符合GB/T 3620-2007 標 準要求。試驗材料的（α+β）/β轉變溫度為1025~1030℃。

1.2 試驗方法

試驗材料采用同一成分的鑄錠，在攀鋼集團攀枝花鈦材有限公司江油分公司的 45MN 鍛壓機上鍛造，執 行相同的鑄錠開坯工藝后鋸切平分三節后分別按A、B、C三種工藝方法進行Φ640*420*45mm大規格鈦合金 TC11環件鍛造，鍛造變形工藝見表1。

2、試驗結果與討論

2.1 低倍組織分析

通過上述三種鍛造方案鍛制的大規格鈦合金TC11環件的低倍組織，見圖1。

從圖中可以看出，工藝A鍛造的大規格鈦合金TC11 環件的低倍組織有明顯的清晰晶，而工藝 B、C鍛造 的大規格鈦合金TC11環件低倍組織為模糊晶。通過β鍛造開坯的坯料，經過兩相區內總鍛造變形超過80%后 ，低倍組織由清晰晶向模糊晶轉變。

2.2 力學性能分析

大規格鈦合金TC11環件經 950℃/1.5h.AC+530℃/6h.AC 熱處理后，分別在三種鍛制工藝得到的成品 環件的外邊緣、中心、內邊緣位置取橫向試樣，見圖2，進行室溫力學性能檢測，檢測結果見表2。從表2可 以看出，工藝A鍛造的大規格鈦合金TC11環件在同一截面相鄰的各部位力學性能差異較大，中心部位的強度 及塑性都高于環件內外邊緣，中心與環件內外邊緣相比較，抗拉強度相差約為25MPa。經分析認為，這是由 于鍛造變形（鐓粗、擴孔）過程中心部位變形更充分，組織更細小。而按工藝B、C鍛制的大規格鈦合金TC11 環件同一截面上內邊緣、中心、外邊緣各點力學性能均無明顯差異，環件整體力學性能均勻性較好，抗拉強 度差小于 10MPa。工藝 B、C 鍛制的大規格鈦合金TC11鈦環室溫力學性能明顯優于工藝 A 鍛制的大規格鈦 合金TC11環件。分析原因為工藝B、C在兩相區內變形量相同且高于工藝A，各個部位的變形更充分，組織更 均勻、更細小。而細小組織可以起到“細晶強化”作用［2］。

2.3 顯微組織分析

分別對上述三種鍛造工藝所得到的成品環件在其對應的內邊緣、中心、外邊緣各點取橫向試樣，得到各 部位的顯微組織，如圖3所示：從圖3中可以看出，按工藝A鍛制的大規格鈦 合金TC11環件在同一截面上內、外邊緣的組織為少量等軸α+大量長條α+轉變β，中心組織為大量等軸α +少量長條α+轉變β，因中心部位含有大量的等軸α其塑性相對較高；工藝B鍛制的大規格鈦合金 TC11 環 件在同一截面上內、外邊緣為等軸α+轉變β，初生α含量在50%左右，心部為等軸α+拉長α+轉變β，初生 α含量在30%左右，認為心部拉長α的產生原因為環件在鐓粗過程中，其心部變形劇烈，溫度升高造成的組 織晶粒長大；工藝C鍛制的大規格鈦合金TC11環件在同一截面上為均勻的等軸α+短棒狀α+轉變β，初生α 含量在

30~40%之間，認為減少“鐓粗-擴口”的變形過程，能有效防止心部溫度劇烈升高，變形均勻性更好， 其組織均勻性優于工藝 A、B。工藝 B、C 有較高的機械力學性能是由于具有特殊組織形態有關，該組織的 特點是在轉變β基體上分布著等軸α及短棒狀α，能提高材料的機械力學性能［3］。

這是由于工藝B、C鍛制的大規格鈦合金TC11環件在兩相區內變形更充分，鍛造過程變形均勻，且變形量 大于80%，已滿足把單相區不均勻變形生產的少部分的不均勻組織進行充分的變形，所以得到了組織均勻性 好的 TC11 合金Φ640*420*45mm大規格鈦合金TC11環件。

3、結論

（1）通過β鍛造開坯（變形量大于60%）和兩相區內大變形，變形量大于 80%的鍛造工藝，可以獲得組 織均勻性好、力學性能完全符合標準及用戶使用要求的φ640*420*45mm大規格鈦合金TC11環件。

（2）大規格鈦合金TC11環件在兩相區鍛造后進行多重退火（950℃/1.5h.AC+530℃/6h.AC），可以獲 得具有等軸初生α+短棒狀α+轉變β，初生α含量在30~50%之間的組織，具有足夠高的塑性，滿足使用要求 。

（3）在兩相區內成品鍛造工藝取采用“拔長（變形≥70%）→鐓粗→沖孔→擴孔、整形”相比“拔長（ 變形≥50%）→鐓粗→沖孔→擴孔、整形→鐓粗→擴孔、整形”，其鍛造變形流程縮短，操作難度減低。

參考文獻

［1］《中國航空材料手冊》編輯委員會 ，《中國航空材料手冊》第2版第4卷，2002.（1）

［2］ 王小龍，董潔，權亞平，白文 輝.TC11 鈦合金Φ320mm棒材鍛造工藝研究.中國鈦業，2011，（3）

［3］ 王瑩，何明，張寶昌.β和近β熱 處理對TC11鈦合金組織和性能影響的研究.稀有金屬，1986，（6）

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